КСП4

КСП4 КСП4 КСП4 КСП4 КСП4 КСП4

Аварийная сигнализация

41.343.50.093

41.363.50.094 41.443.50.095 41,463.50.096 41.543.50.100 41.563.50.101 41.343.50.102

Двухпозиционное с общей задачей на все точки, коммутируемой по каждому каналу То же

Общая на все каналы

То же

Коммутируемая по каждому каналу То же

Двух- и трехпозиционное

Имеется

То же

Двух- и трехпозиционное То же

Пневматическое

- Имеется

Имеется

Имеется

Имеется

Имеется

Двух- и трехпозиционное с раздельной задачей на каждую точку

Шифр прибора

КСМ4

КСМ4 КСМ4 КСМ4 КСМ4 КСМ4

КСМ4 КСМ4 КСМ4 КСМ4 КСМ4 КСМ4

КСМ4

Обозиаченне

42.363.50.226 42.443..50.227 42.463.50.228 42.543.50.229 42.563.50.230 42.343.50.291

42.363.50.292 42.443.50.293 42.463.50.294 42.543.50.295 42.543.50.296 42.343.50.219

42.1?63.50.220

Продолжение табл. 14.9

Число точек измерения

Быстродействие.

Реостат дистанционной передачи информации

Реостатный задатчик

Регулирующее устройство

Аварийная сигнализация

3 6 6

12 12

То же

Двух- и трехпозиционное с разде.тьной дистанционной задачей на каждую точку То же

Трехпозиционное с общей задачей на все точки, коммутируемой по каждому каналу

Двухпозиционное с общей задачей на все точки, коммутируемой по каждому каналу То же

налу То же

Общая на все каналы

То же

Коммутируемая по каждому каналу

То же

Т а б л и

!4.!0. Модификации приборов KI40

Шифр прибора

Обозначение

Дополнительное устройство

Измерительный преобразователь (ПП)

КМ140-101 КМ 140-102 КП140-101 КП 140-102 КП140-104 КП140-105 КП 140-107 КП140-108 КП140-109 КП140-110

02.913 02.913 01.913 01.913 01.913 01.913 01.913 01.913 01.913 01.913

.00.101 .01.102 00.101 .01.102 00.104 .01.105 00.107 .01.108 .00.109 01.110

Реостатное Реостатное

Реостатное Реостатное Реостатное

ТС ТС

ПТ (кроме 111Р) ПТ (кроме ТПР) ИП 0...10, 0...50 мВ, 0...100 мВ, ТПР ИП 0...1, 0...10 В ИП 0,..1, 0...10 В ИП 0...5, 0..,20 мА ИП 0...5, 0...20 мА

где Sj( - чувствительность ТС, соответствующая измеряемой температуре, Ом/К.

Двухпроводная схема подключения используется только для измерений в непосредственной близости ВП от исследуемого объекта и то лишь в комплекте с высокоомными ТС и термисторами.

При трехпроводной схеме подключения соединительные провода от ТС идут к различным ветвям измерительной схемы ВП. В симметричных уравновешенных схемах изменение сопротивлений проводов не вызывает погрешности, поскольку наиболее вероятно их изменение в одну сторону (все провода находятся в одинаковых климатических условиях). Однако симметрия схемы может быть лишь прн одном значении сопротивления ТС (в одной точке диапазона измерения телшературы), и в трехпроводной схеме достичь полной инвариантности преобразования к сопротивлениям проводов сложно [769, 782].

В четырехпроводной схеме подключения ТС два провода используются для обеспечения режима заданного тока, а два других - для измерения напряжения, являющегося функцией сопротивления ТС. Прн высоких выходном сопротивлении источника тока и входном сопротивлении измерителя напряжения исключается влияние изменения сопротивления соединительных проводов на показания прибора.

Особенностью измерения сопротивления ТС является относительно невысокая допустимая мощность рассеивания (порядка 0,0001 ,0,01 Вт). Поскольку сопротивление является пассивным параметром электрической цепи, то для его измерения по нему необходимо пропустить ток. Прн этом в соответствии с законом Джоуля - Ленца выделяется теплота, подогревающая ТС н изменяющая его сопротивление, которое в данном случае не будет соответствовать температуре объекта. Значение погрешности от нагрева измерительным током зависит от значения тока, конструкции ТС, измеряемой температуры и свойств объекта измерения [552, 556, 847). Ограничения по допустимой мощности рассеивания ТС накладывают повышенные требования к чувствительности ВП и, как следствие, к обеспечению необходимой помехоустойчивости преобразования.

Пространственная рассосредоточенность ТС и ВП приводит к наличию градиентов температур ji возникновению термоЭДС в цепи преобразования. В таких случаях целесообразным является питание схем переменным током или использование структурно-алгоритмических методов коррекции, позволяющих также уменьшить температурный дрейф напряжений элементов электронных узлов приборов. Такие решения применяются при построении средств, эксплуатируемых в сложных условиях [258, 782,

)0101. Выбор частоты напряжения питания определяется частотным спект-пом действующих помех, значениями реактивных элементов линии связи Ц ТС [217, 6491.

Функция преобразования ТС описывается нелинейной зависимостью сопротивления от температуры. Если для аналоговых показывающих приборов принципиальной сложности наличие такой нелинейности не вызывает (шкала прибора получается нелинейной, чем снижается лишь технологичность производства и взаимозаменяемость шкал), то при построении унифицирующих и цифровых приборов нсо(5ходимо применять дополнительные устройства, производящие линеаризацию общего уравнения преобразования измерительного комплекта.

В сущности, выходным информа тивным параметром ТС является не само сопротивление, а его изменение в функции измеряемой температуры. Поэтому в схемах ВП должна быть предусмотрена возможность компенсации влияния сопротивления ТС, соответству ЮНего его значению при О °С.

Перечисленные особенности (и в первую очередь требования высокой точности и стабильности показаний приборов в условиях эксплуатации)

Рис. 14.2. Принципиальная схема моста

Рис. 14.3. Схема автоматического моста включения ТС

с трехпроводной схемой

предопределяют множество схем и конструкций БП, работающих в комплекте с ТС.

ВП с мостовыми схемами. Простейшая схема измерительного моста представляет собой четыре резистора R, ftj, R, Ri, которые питаются от источника питания U, включенного в диагональ а - b (рис. 14.2). В измерительную диагональ моста с - d включен измерительный прибор. Различают равновесный и неравновесный режимы работы моста. Прн равновесном режиме и = 0. Он имеет место при выполнении условия R1R3 - = RiRi- Для обеспечения такого режима одно или несколько сопротивле-